происходящих в верхнем бьефе. Теоретически решение этого вопроса представляется до-
статочно сложным. Поэтому пропускная способность отдельных элементов водозаборных
сооружений из горных рек определялась экспериментально при введении в работу отдель-
ных звеньев. То есть при определении пропускной способности ломаного в плане нано-
созащитного порога влияние на истечение через порог истечения из-под плоского затвора
промывника и из-под прислонного затвора-автомата уровня верхнего бьефа учитывалось на
пространственной модели водозаборного сооружения (см. рисунок 4.1).
Анализ существующих зависимостей, используемых для расчета пропускной способ-
ности порогов [163, 181], свидетельствует, что основными факторами, определяющими ве-
личину коэффициентов расхода воды неподтопленных водосливов, являются:
» 
напор над гребнем порога Н;
» — поперечные геометрические параметры (для вертикальных водосливов прямоугольного
очертания ширина гребня водослива С);
» — высота порога со стороны верхнего бьефа Р.;
» — скоростной напор в верхнем бьефе @у / 28 ;
» 
угол размещения донных порогов относительно динамической оси потока в подводя-
щем русле а.
Проведя ряд поисковых исследований типов истечений через трехсекционный лома-
ный в плане наносозащитный порог, было установлено, что при наличии уклонного гребня,
схема истечения потока воды по длине изменяется от водослива с широким порогом в нача-
ле до водослива с тонкой стенкой в конце [75]. Это условие позволяет в качестве определя-
ющего фактора при исследовании характера зависимости коэффициента расхода ломаных
в плане порогов считать отношение напора над гребнем к ширине поперечного сечения
(толщине) порога т,„ = /Н ,„/С,) [75]. Следует отметить, что относительная величина
Н „„ 
С, обычно используется в качестве основной характеристики при классификации во-
ДОСЛИВОВ.
Высота наносозащитного порога со стороны верхнего бьефа, скоростной напор в под-
водящем русле и угол размещения секций ломаного в плане наносозащитного порога из-
менялись в ходе исследований в зависимости от создаваемого гидрологического режима
на модели. При этом на исследуемые гидравлические процессы влияла и высота призмы
наносов, формируемая путем подачи на модель сыпучих фракций.
Расчетный напор над наклонным гребнем ломаного в плане наносозащитного порога
определялся с учетом ранее обоснованной методики по формуле [35, 97, 172]:
Ннп — Нр.і — })ср ° 
(47)
где Рср— высота порога в средней его части, которая определяется по формуле:
В + В,
в -О. 
(4.8)
Н,, — изменяемая величина глубины воды в верхнем бьефе модели водозаборного соо-
ружения без учета высоты призмы наносов.
При проектировании водозаборных сооружений усовершенствованного Тянышанско-
го типа, основными параметрами, определяющими вертикальные габаритные размеры их
элементов, являются расчетная глубина Н, и максимальная расчетная глубина Н, „„ верхне-
го бъефа [172].
Величина расчетного напора Н, определяется условиями командования над отводящим
каналом и вертикальными размерами наносозащитного порога. Основной формулой для оп-
ределения расчетной глубины в верхнем бьефе водозаборного сооружения перед наносоз-
ащитным порогом с учетом расчетной схемы (см. рисунок 4.1) является зависимость [35]:
Н, = В, + Н,, 
(4.9)
130