С учетом сказанноговыше, длина концевой секции с ломаного в плане наносозащит-
ного порога была нами принята равной [97]:
с=1,0х Н,, 
(4.5)
Ограничения в высоте порога на начальном и концевом участке относительно расчет-
ной глубины в верхнем бьефе сооружения уменьшают пропускную способность при состав-
лении конструкции из двух секций а и с. Это определяет необходимость ввода в компоновку
промежуточной секции в, которая показана на рисунке 4.1 [92, 97].
Для дальнейшего проведения исследований по определению рациональной длины
средней секции порога предварительно задались условием равенства углов тупых В, = В,
между секциями (см. рисунок 4.1) [97].
Ввиду сложности движения и взаимодействия двухфазного потока с внешней поверх-
ностью ломаных в плане наносозащитных порогов, получить теоретически оптимальное
соотношение длин секций порога весьма затруднительно. Поэтому параметры секций по-
рога и их оптимальные соотношения определялись экспериментально путем проведения
модельных исследований. При этом общая длина ломаного в плане трехсекционного нано-
созащитного порога определялась по формуле неподтопленного водослива с тонкой стенкой
[97, 120, 153, 190]:
‚ <— 
@..
нИ 
3
т, 2а Н,
где О ‚ — расход, поступающий в водоприемную камеру (при моделировании составлял при-
мерно 90% от расхода, подаваемого на модель подводящего русла); т — коэффициент расхода
ломаного в плане наносозащитного порога [97]; Н, „— напор воды над средней частью порога.
Качество работы ломаного в плане наносозащитного порога оценивалось соотноше-
нием веса наносов, попавших в отводящий канал модели, к весу наносов, поступивших по
подводящему руслу С„ / С,.
В ходе определения рационального отношения длины средней секции (в) ломаного
в плане наносозащитного порога к длине начальной секции (а) в зависимости от уклона дна
подводящего русла было установлено:
» 
при уклоне дна подводящего русла г— 0,007, рациональное отношение в/а находится
в пределах от 0,5 до 1,0;
» — при уклоне дна подводящего русла, изменяющихся в пределах от 0,012 до 0,024, рацио-
нальное отношение в/а находится в пределах от 1,0 до 1,5;
» — при уклоне дна подводящего русла, изменяющихся в пределах от 0,028 до 0,038, рацио-
нальное отношение в/а равно 1,0;
» — максимальная мутность водного потока в отводящем канале наблюдалась в опытах при
отсутствии средней секции ломаного в плане порога.
=а+в+с, 
(4.6)
4.1.2. Водопропускная способность ломаных
в плане трехсекционных наносозащитных порогов
Поскольку наносозащитные пороги на низконапорных водозаборных сооружениях яв-
ляются водоприемными элементами первого порядка, их пропускная способность, наряду
с габаритными размерами, определяет расчетную глубину воды в верхнем бьефе. Поэтому
после определения рациональных параметров трехсекционных ломаных в плане наносоза-
щитных порогов были проведены исследования их гидравлических характеристик.
При эксплуатации водозаборных сооружений, состоящих из множества водосброс-
ных и водоприемных элементов, возникает сложность в точном определении пропускной
способности отдельных устройств по причине взаимовлияния гидравлических процессов,
129