А = В +1а, 
(4.2)
где Н, 
— расчетная глубина в верхнем бьефе порога; / — уклон гребня секции принимался
согласно рекомендациям [120, 151], равным на модели 0,07; а — длина секции порога.
Длина начальной секции трехсекционного порога а определялась по зависимости
(2.52), расчетный напор Н, в верхнем бьефе секции порога принимался равным высоте на-
чала секции порога Р, [97].
Качество наносозащиты начальной секции ломаного в плане наносозащитного порога
оценивалось отношением веса наносов, попавших в отводящий канал к весу наносов, пода-
ваемых в подводящий лоток С„ / С„ выраженным в процентах, в зависимости от угла а при
различных уклонах дна лотка /..
Модельные исследования проводились при расходах в подводящем лотке, соответст-
вующих пропускной способности секции наносозащитного порога при расчетном напоре
в верхнем бьефе Н, Коэффициент водозабора изменялся в пределах 0,89--0,91.
Результаты экспериментов свидетельствуют, что рациональные значения угла а, ха-
рактеризуемые отношениями С 
/ С, находятся в прямой зависимости от уклона дна под-
водящего русла 7 и могут быть рассчитаны по зависимости:
а = —4529,37. + 612,741, +18,363. 
(4.3)
Функция аппроксимирована методом наименьших квадратов в виде полинома при
тесноте связи / = 0,9953 и может быть использована в расчетах при уклонах дна подводя-
щих русел ;, от 0,007 до 0,038.
На основании анализа ранее выполненных исследований средств наносозащиты низ-
конапорных водозаборных сооружений [119] и в ходе выполнения поисковых эксперимен-
тов [92, 100], было установлено, что концевой участок порога, контактирующий с промыв-
ным трактом, необходимо располагать параллельно направлению основного потока в под-
водящем русле (рисунок 4.1).
Такое размещение способствует созданию пониженного давления в придонной обла-
сти потока в зоне отверстия промывного тракта с целью привлечения наносов.
В исследуемой компоновке водозаборного сооружения концевая секция ломаного в плане
наносозащитного порога с пониженным промежуточным устоем образует промывной тракт,
характеристики которого обеспечивают осуществление эффективной наносозащиты [72].
Ранее подобный принцип концентрации пониженного давления в промывном тракте
был использован Б.И. Мельниковым на водозаборных сооружениях, оборудованных криво-
линейными наносозащитными порогами с выпуклостью в сторону верхнего бьефа [27]. При
этом криволинейный порог и разделительная стенка как элементы, образующие промывной
тракт, выполнялись изогнутыми в плане с выпуклостью в сторону подводящего русла. Это
гарантировало организацию необходимой наносозащиты при высоких коэффициентах во-
дозабора. Но кривизна конструкций при прохождении паводковых расходов через речной
пролет сооружения вызывает образование вертикальных завихрений потока, которые завле-
кают наносы в водоприемную камеру.
Размещение концевой секции порога и промежуточного устоя сооружения с поверхно-
стями, параллельными динамической оси потока, позволило предотвратить возникновение
вертикально направленных вихревых струй воды, поднимающих влекомые наносы выше
гребня наносозащитного порога.
На участке промывного тракта длину разделительной стенки / ‚ рекомендовалось
определять по зависимости [120, 119]:
Г. = (1,0+1,2)Н,, 
(4.4)
где Н, — расчетная глубина воды в верхнем бьефе сооружения.
127