В зависимости от состояния деформируемого русла модели величина Ке , (число Рей-
нольдса) при турбулентном режиме обтекания частиц наносов изменяется в пределах от 60
до 300, определяется по формуле [88]:
1
Ве, = аУРач 
(3.5)
0
где о — коэффициент кинематической вязкости воды [83].
Устанавливая минимально допустимый масштаб крупности частиц наносов, приме-
няемых на модели из условия автомодельности, нами было сопоставлено значение Ке, на
модели и в натуре по формуле, предложенной И.И. Леви [88]:
3
о„ 2 
: & ›
{/ё Ке,,
где а, — масштаб моделирования, при равенстве о, = @, : @, = @, = Л.
Рассматривая смесь моделируемых наносов без изменения плотности материала,
уравнение (3.6) приводится к виду:
(3.6)
а = 
‚ 
(3.7)
где Ке, 
— число Рейнольдса для натурных частиц наносов, определяется по 
формуле |[8$]:
ан
а 
/р! га
Н 
Н 
н
Ке, = — — 
, 
(3.8)
0
1 
1
где /, — относительная плотность частиц наносов /, = (2, — 2)/ р = 1.65 [86].
Учитывая вид уравнения (3.8) и выражение (3.6), может быть определен минималь-
ный диаметр натурных наносов (м), для которых сохраняется геометрическое подобие при
пересчете с натуры на физическую модель:
(3.9)
При использовании на моделях частиц рассчитанного минимального диаметра отсут-
ствуют силы сцепления между частицами мелких наносов, что свидетельствует о ВЫПОЛ-
нении условия автомодельности [88]. Как свидетельствуют исследования Б.И. Мельникова
[117, 120], выполнение геометрического, кинематического подобия обеспечивается в случа-
ях, когда наносы с размерами частиц больше и равных минимальному диаметру, составляют
более 83 % по весу.
Использование такой методики моделирования донных наносов со средним удельным
весом у = 2,65 т/м`, позволило получить устойчивые уклоны дна подводящих русел моделей
водозаборных гидроузлов для принятых расходов воды, а также обеспечило свободное пе-
ремещение наносов по руслу при заданных насыщениях потока фракциями наносов.
3.4. Методика оценки русловых деформаций
В ходе исследования деформаций размываемого дна на участке моделируемого кри-
волинейного подводящего русла водозаборного гидроузла нами производилось сравнение
результатов физического моделирования с результатами расчетов путем построения попе-
119