а = 50 ФК нл 
(2.52)
С целью увеличения перераспределения удельных расходов перед наносозащитным
порогом и создания большей интенсивности циркуляции воды, порог выполняется переме-
ной высоты с понижением гребня к концевому участку. Так как начальная секция порога
(а) имеет незначительную пропускную способность, основная часть расхода воды попадает
в водоприемную камеру через последующие пониженные участки порога. Учитывая, что
общая длина порога рассчитывается по формуле истечения через водослив с тонкой стенкой
[120], длина второй секции в определится по формуле:
— 
©. 
_
в = 
о 
НЭ 
(а+с)‚ 
(253)
тн.п ° ч 
8 ° 
н.й
где О, 
, — расчетный расход воды водоприемной камеры, равный расходу отводящего водо-
вода; т„ — коэффициент расхода наносозащитного порога;
Н, 
„ — напор воды над наносозащитным порогом, равный [97]:
Н„- Н - Р 
(2.54)
здесь Н, — расчетный напор над порогом речного пролета (глубина в верхнем бьефе гидро-
узла); Р — средняя высота наносозащитного порога; с — длина концевой секции, которая вы-
полняется параллельной динамической оси потока в подводящем русле сооружения, в пер-
вом приближении принималась равной длине экрана, возникающего при набегании потока
на подпорные устройства. Определяется по эмпирической зависимости [120]:
с= (1,0+1‚2)Нр. 
(2.55)
Для упрощения дальнейших исследований углы между секциями порога В, и В, при-
нимались равными друг другу, что позволило определить их значение по формуле:
В = В, :180_%› 
(2.56)
п—
где л — число секций порога.
Используя приведенную здесь методику определения параметров ломаного в плане
наносозащитного порога, нами с учетом лабораторных исследований, были разработаны
рекомендации для проектирования и строительства водозаборных сооружений на горных
реках [77, 82].
С целью теоретического обоснования конфигурации потока была использована теория
динамического взаимодействия тел и жидкости А.Я. Миловича [127]. В рамках этой работы
было доказано, что при набегании потока жидкости на преграду происходит переход посту-
пательного движения частиц потока к вращательному движению без изменения количества
движения. При рассмотрении косого обтекания плоской пластинки было обосновано, что
плоскости возникающих вихревых поверхностей параллельны и развиваются с постоянной
скоростью Сл, которая равна по значению и противоположна по направлению вектору ско-
рости набегания жидкости у, на пластинку (рисунок 2.18) [127).
Рассматривая приведенную схему применительно к внешней поверхности наносоза-
щитного порога, устраиваемого перед водоприемным оголовком (рисунок 2.19), можно за-
писать, что продольная составляющая вальца равна
У„р = у со$ @ = Слсо$ 
ф. 
(2.57)
Поперечная составляющая при этом скорости вихревой поверхности, направленная
по нормали к пластинке, определяется по формуле [100]:
И„ =у, 5Ш ф = Слзт 
ф. 
(2.58)
87