шенных — напосов 
ме
^ 
ВО 
З. мм/с по формуле А. 1
13 
Гостунского:
к 
3
. 
, = Й +43\%‘ 
(
Ё 25 
где No, и , — соответ,
у 
венно наиболышее и 
на
о 
0 
о 
мепьшее предельные з
', Лидраблическоя `крупность, мы/с 
чения 
гидравлическ
р 
‚ 
‚нк 
механического . КРУПНОСТИ, характеризу!
а НОО 
ооаную Чр
* 
Сравнение способов
ределения 
гидравлич‹
ской крупности приведено в таблице 27. 
3
Выполненные расчеты по 10 составам наносов ба
сейна Терека при No=5,98—14,75 мм/с дали расхожд‹
ния 21—47%. Значения средней 
гидравлической кру!
ности по фракции, определенные по формуле А. Н. Го
тунского, 
имеют расхождения до 47",:‚ и только — дл;
фракции диаметром — менее 0,01 мм результаты совп,
дают с данными Е. А. Замарина. Следовательно, фор
мула А. Н. Гостунского применима для наносов среди
взвешенной гидравлической крупности менее 3 мм/с.
Для условий Терека применима формула Е. А. За
марина, что также соответствует выводам И. И. Гороп
кова н С. А. Гиршкана.
Пример расчета средиевзвещенной гид.
равлической 
крупности 
наносов. 
1. 
Меха
нический состав взвешенных _ наносов 
Терско-Кумски
систем по результатам анализа характеризуется даинь
ми таблицы 28.
2. По данным таблицы 98 и таблицы 
26 определяе
значение гидравлической 
крупности 
— ,, No, 
и 
про-
центное — содержание ° наносов — во 
фракции 
Р(
(табл. 29).
3. Среднюю гидравлическую крупность по первой н
второй фракции определяем по формуле Е. А. Замари-
на (22), а 
по 
третьей 
и 
четвертой 
по _ формуле
А. Н. Гостунского (49):
1 фракция , — 5402+26,02+ 
у” БядоЖ260_
3 
=39,3 мм/с;
78