‚ 
‚ 
2
Для достаточно толстых плит, у которых - — = УЁ_ каждую по--
& 
я
з
ловину плиты можно считать полуограниченным массивом. Тогда вели--
чины А (0) и В (3) в выражении (1-4) могут быть представлены в виде:
Я (х) == Р (Н сов ёх — К эт &х) ехр (— #х); 
(1-5)
В (х) == Р(К сов ёх + Н з1п вх) ехр (— Ёх), 
(1-6)
где 
К = 
Ъ/\ЭЕ, Н= _В_ + & Р== Ж—(Й%'(_Т ; 
В - коэффициент
теплоотдачи от 
наружной поверхности блока 
к 
окружающей среде,
ккал/ (м®. ч град); 
?ь - коэффицнент 
теплопроводности бетона,
^
ккал/( м -ч . град); а = э коэффициент температуропроводности бе--
тона, м“ /ч © - удельная весовая теплоемкость бетона, ккал/(кг. град 
);
у - плотность бетона, кг/м
Бетон Красноярской ГЗС имеет следуюшщие теплофизические характеристики:
А= 1,7 ккал/(м. ч. град); © = 0,24 ккал/(кг-град); 
No = 2400 кг/м”;
мы
@ = ер = оара 
3110° нуу;
л 
314 
- 
!
к= У ча = У нтозтот 
= 0266 н од0 на ы
‚ Следовательно, для расчетЬ коэффициентов Д() в В( можно использовать
выражения (1-5) и (1-6). Для рассматриваемого примера торца секции (15 мх
х 1,5 м) 
с 
учетом 
ветра 
коэффицнент 
теплоотдачи 
может быть 
принят 
В =
= 15 ккал/(м” 
. ч-град), тогда
н= ®К = рн 0,46= 9166 м!
— 
В 
— 
15 
—
РТ%____'/Ю 
166° —- 0346 
0,1048 м.
В результате расчета коэффициентов А(х) и В (х) получим формуль} для опре-
деления температуры в секции (табл.1-1).
Окончательные 
результаты 
расчета распределения температуры 
в секции в
зависимости от времени приведены в табл. 1-2.
Результаты расчетов представлены также на рис. 1-2. 
‚
На рнс. 1-3 показаны относительные колебания температуры в течение года. .
Используя полученные данные распределения температур в массиве в зависимости
от. сезонных копебаний температуры наружного воздуха 
(рис. 
1-2), определим
деформации смежных граней секний, вызванные действием одномерного температур--
ного поля по зависимости:
м, у= а& 
а (1 +тг) 2\ д“&д_ 
(-7)
12