13
шнека и становится равным \,. Тогда, М» , 2» = т» ‚ где р — плотность укладываемо-
го ОФМ. Определяя массу ОФМ через число частиц лЛ, в объёме У, плотность от-
дельной частицы - 7) и условный диаметр частицы а „› находится дефицит частиц
п‚„ в объёме М/ 
:
_ 6И ||_А
п„ 
= п 
—Й
д 
ч.д 
3 
°
:а 
77
‚Ч 
Ч.6
(21)
где л„, п„ - действительное и возможное число частиц в объёме ОФМ.
В выражении (21) сомножитель (1— 2// 77) - относительная скважность ОФМ в
объёме \,, выраженная в долях единицы с, = (1- р,/7). Аналогично решается задача
по 
определению 
относительной 
скважности 
ОФМ 
в 
объёме 
М, 
. 
Тогда,
і:’[‚[:_77—101
С, 
7 — р›
- коэффициент относительной скважности в объёмах М› и М/.
При укладке дренажная труба испытывает давление от создаваемого напором
шнека динамического давления О,о;„‚ И 
давления 
слоя ОФМ о, ‚ 
то 
есть,
О дбе — О„оин * О,. Условие сохранения кольцевой устойчивости дренажной трубы
имеет вид:
2
]Зб...зс=No+р2-8-й. 
(22)
2
В третьей_главе «Методика лабораторно-полевых исследований» представле-
на методика и программа проведения экспериментов, описано оборудование и ме-
лиоративно-хозяйственные условия объекта исследования.
На первом этапе исследований согласно ГОСТ 25100-82 «Грунты. Классифи-
кация» проведены лабораторные испытания песчано-гравийной смеси (ПГ'С) для
определения её основных физико-механических свойств.
На втором этапе исследований был изготовлен в металле экспериментальный
образец бункера дреноукладчика с сводоразрушающим механизмом в виде двух
наклонных комбинированных шнеков (рисунок 5). Исследования проводились в
грунтовом канале кафедры «Машины природообустройства» НГМА.
ДЛЯ определения величины максимально ВОЗМОЖНОЙ нагрузки на стандартную
гофрированную дренажную трубу были проведены натурные испытания дрен с