11
а.
Его решение при начальных условиях х = Н — /св и у = 0; С]_х = (
У
х2+%.х=_%.у2+(Н—/св)2+%( —]‘св). 
(11)
1 
1 
1
Приводя уравнение (11) при с=—(Р-Н-с[8 х +Н -Р1) к явному виду относи-
тельно «у», получим уравнение кривой статически устойчивого свода в продольном
сечении желоба:
у=+ —А 2 , 2(Нов +Р-К-сгзж)_х+і_(Н_]„ )2_2ЁН°Р1 +Р-К-сгзж)°(Н—]‘св)_ 
(12)
Р 
Р 
Р 
в 
Р
Преобразование уравнения (12) и его решение позволит определить высоту свода:
Г, = А Ка ссВИ 
+ К 
аАВа 
(13)
Для гидравлического вида движения ОФМ в желобе коэффициент «А» равен:
А= с( + 9) + (вах + ), 
(14)
где / — угол укладки частиц ОФМ в желобе
Наибольший сводообразующий размер желоба бункера:
р - 1ИСа:п+3))- 18(8 + о)+ Зу-вт 2/ - 18]
Зу -5 3(1 
+ 5 -19д)- , 
- 
15
гдё л - плотность частицы «т», кг/м°; 
у - удельный вес частицы «т»; / ‚ - осевая
податливость свода.
В формуле (15)
19 (фст + а)- 13[‚8 + фпр)
[1+[3(фст +а)—13[‚8+фпр)-соз ‚В} |
теоретический коэффициент для гидравлического истечения ОФМ из бункера.
а =
(16)
Разрушение статически устойчивого свода происходит при разовом и доста-
точном импульсе, но вместо него на этом же месте сразу же образуется новый. На
основании этого можно предположить, что время разрушения «старого» свода равно
времени образования «нового», то есть, Г раз — Гобр-
При подаче внешнего импульса на его «замковую» частицу, последняя начина-
ет свободное падение с высоты, равной стреле /„ свода, под действием гравитаци-
онной силы «С„» - силы тяжести замковой частицы «т».