оболочки вставлен арматурный каркас длиной 4 м и дополнительно
усиленный в голове отрезком двутавра номер ТО длиной 0,8 м. В
верхнюю часть сердечника вмонтирован отрезок рельса внсотой 14,
длиной 70 см, в выступающие концы которого упирелись головы дом-
кратов при отрыве сердечника от грунта. Оболочка в вертикальном
положении была заполнена бетоном марки 300. Общая длина сердеч-
ника 5,45 м, угол конусности 1035’. Минимальный шаг устройства
конусных набивных свай равен Т м. На площадке 2 было опробовано
такле погружение сердечника с использованием лидерных скважин,
заполненных водой. Подсчет ударов показал, что время на погруже-
ние сердечника сокращается в 4 раза. Затем производят отрыв сер-
дечника от грунта с помощью двух домкратов ДГ-50. Усилие в про-
цессе извлечения сердечника достигает максимальных значений при
перемещениях 80-100 мм. Дальнейшее извлечение сердечника осуще--
ствляли автокраном.
Для заполнения скважины использовали бетон марки 200 с осад-
кой 4-12 см. Всего на опытной площадке было изготовлено 9 конус-
ных свай. Полученные при этом результаты показывают, что реко--
мендуемая технология устройства конусных набивных свай отличает-
ся сравнительной простотой, предопределяет высокое качество из-
готовления свай и может быть рекомендована для широкого примене-
ния при строительстве на просадочных, грунтах. Опытные сваи через
5,5 месяца после изготовления были испытаны вертикальной нагруз-
кой. Результаты этих опытов показаны на рис.4 и в табл.8.
Таблица 2
Величина несущей способности конусных набивных свай
No сш[ Длина сваи в грунте,м | Несущая способность свай Ф ‚ЕН
15 
4,0 
154
4 
4, 68 
176
7 
4,72 
211
10 
5,00 
240
В четвертой главе "Анализ результатов экспериментальных работ"
предложены рекомендации по расчету свайных Фундаментов.
Расчетную нагрузку висячей забивной сваи рекомендуется опре-
делять по Формуле
&=%(д”;‚‚„‚/2щ!„{"}‚ 
‹
12
ьь
тде 
т 
— коэффициент условий работы свай равный Т; к, - коэф-
Фициент недежности равный 1,4; 
Е 
— площадь поперечного сечения
нижнего конца свай; 4; 
-— средний наружный переметр сваи в рас-
четном сечении; 
‹ - толщина. 
& -го расчетного слоя грунта;
Ё - расчетное сопротивление грунта под ниЖним КОНЦОм СВая,
определяемое по табл.3; Х; - расчетное сопротивление 
& -го слоя
трунта по боковой поверхности сваи, определяемое по табл.4;
та - коэффициент, учитывающий влияние битумной обмазки свал,при-
нимаемый для свай с битумной обмазкой 0,7, без бятумной обмазки —
1.
Анализ результатов исследований показал, что величины Цре'—
дельных сопротивлений лессовых трунтов под нижним концом ( &”) и
по боковой поверхности 
свай (/” ) зависят от пористости грунта,
степени ето влажности 
( 6 ) и глубины погружения свай. Для рас-
сматриваемых условий при 
@ 
=0,85 и более полученные по мате-
риалам полевых экспериментов значения этих характеристик сведены
в табл.9-#.
Таблица З.
Значения нормативных сопротивлений лессовых грунтов под
нихними концами свай
Тлубина погру- |Нормативное сопротивление &”, мПа, при средней
жения свай, М 
|пористости грунта по, 
КОНЦОМ :
47 
49 
51
3,0 
0,65 
0,45 
0,22
4,0 
0,80 
0,60 
0,30
5,0 
1,00 
0,75 
0,45
Таблица 4
Значения хюзиативш сопротивлений лессовых грунтов по
боковой 
поверхности призматических свай
Тлубина расположе- Ногатинчое сопротивление ' 
Й „МПа, при сред-
ния середины слоя 
|ней 
пористости блоя 
ЛО, &
пулЗе, М 
э 
39 
57
т,0 
0,18 
о,1 
0,07
2,0 
0,15 
о,12 
0,09
3,0 
0,17 
0,14 
о,1
4,0 
0,19 
0,16 
0,13
13