18
й
Рис.6. Общий вид газовзрывного устройства:
1 - взрывная камера ; & - свеча $ 3 - газогенератор $
4 - неподвижная и 5 - подвижная части взрывкамеры }
6 - шпильки ; 7 - пружины ; 8 - втулки; 9 - обратный клапан ;
10 - выпускной вентиль $ П - то же, впускной ; 12 - клапен ;
13 - крышка ; 14 - пробка $ 15 - решетка.
Для осуществления взрывов газовой смеси рекомендуемым уст-
ройством (модельный образец) в скважинах ВД в условиях Кзылор-
динской области использовали оборудование агрегата АСП-Т. В на-
чале работы электролизер (в качестве газогенератора) был подклЮ-
чен в сеть электрического тока, & воздухопроводный шланг соеди-
нен с баллонами агрегата. Рабочая смесь была получена с ислоль-
зованием раствора КОН (20 ).
Скважины, где велись восстановительные работы газовзрывным
способом, были построены в 1978-1979 гг. Откачиваемая водагиме—
ла минерализацию Т,2-1,4 г/л. Дивметр скважин составлял 325-377
мм $ они были оборудованы металлическими трубчатыми фильтрами ©
круглой перфорацией, снаружи каркас обмотан стальной проволокой.
Для осуществления взрыва демонтировали внутрискважинное обо--
рудование ; после этого © помощью лебедки устройство опускали в
скважину. Обработку начинали © верхнего уровня фильтрового карка-
са. Варывы осуществлялись через каждый 0,20 м в глубине скважины
и обратно,
Результаты испытаний показели, ЧчТо дебит скважины 4 в нача-
льный пеЬмод эксплуатации составлял 32 л/с, удельный дебит 2,8.
19
Через ТО лёт дебит снизился до 5,6 л/с, в удельный дебит до 0,42.
После обработки скважины взрывом газовой смеси дебит увеличился
до 9,8 л/с при динамическом уровне 5,5 м; удельный дебит повысил-
ся до 2,88 л/с, что на 0,10 л/с больше, чем исходный ( увеличение
составило в 6,86 раз против таковой до начела очистки).
Другая скважина в момент ввода в эксплуатацию была оборудова--
на центробежным насосом типа ЭЦВ 10-120-60. В аПреле 1989 г.удель-
ный дебит составил 0,83 л/с на Т м понижения. В результате приме-
нения взрыва дебит скважины увеличился до 25,0 л/с при динамичес- ,
ком уровне 16 м ( 4 = 1,56 л/с). Сила взрыва составила 90 кг с/сиг
при регулировании степени сяатия на 10 кг с/см”. Коэффициенты фи-
дьтрации водоприемной части скважин в результате обработки их га-
зовэрывным устройством заметно изменились ‘табл.5).
' 
‚ 
Таблица 5
Результаты восстановления производительности и коэффициента
фильтрации водоприемной зоны скважин вертикального дренажа
1 
1 
йз 
! 
1 
К,
'О Срок 
! 
Изменение удельного 
!уре!Изменение коэффи-! 
_
Номер| 
эк%плу—%_ „дебита, 
&/©е м . _ _ЗЛЗЁ;ЦИЭНТЁ %Ёёьтрации *ЁЁ
сква-| — ата- 
|исход-! 
До 
! После !9°-!- -- - ГЭ - - - - 1 65
жины 1 
ций, 
ЫЙ !оё&стки!очиётки!ние? 
До 
! 
После ! No4®,
, он 
Т, 
! 
! 
19891 оцистки! очистки !
н па б 
й 
ь 12 5н ое!е он он о=!ео=о=о=!но=!еононо=!е он о=о= - |- -
З 
п 
1,95 
0,83 
Т,56. 2,21 
1,03 
ТЕ, 
6,05
4 
10 
2,75 
0,42 
. 
#2,88 
6,86 3.62 
26,03 - 7,19
В четвертой главе 
приведены результаты расчета экономической
эффективвости внедрения в производство устройстё и технологий
восстановления производительности скважин вертикального дренажа.
Годовой экономический эффект устанавливался по разности при-
веденных сатрат сравниваемых вариантов с учетом годового объема
работ внедряемого варианта;
32(3;_32)'А2 
‚
где 3,3, 
- приведенные затраты на единицу продукции { работ) по
срав 
. ниваемым вариантам, руб. ; 4,- годовой объем продукции (во-
ды), полученной в результате внедрения новой техники, м° /ч.
В качестве базового варианта при расчетах экономической эф- .
фективности приняты существующие слособы очистки с применением
механического ершща и пневмоимпульсного агрегата ( АСП-Т ).