6 напоров больше в 1,5 раза, чем при максимальном открытий (а.= 0,25 м) при равных прочих гидравлических характеристиках: стабилизатора. Из анализа выражения (7) было устаневлене, что с увеличением параметра а частная производная % танже увелвчивается почти пропорционально. Таким образом, можне утверждать, что в режиме затопленного истечения через стабилизаторы последние сохраняют свейства инвариантности систем, давая возможность использовать их как водомеры. Еще одним немеловажным моментом при рассмотрении статических характеристик систем ведораспределения явился анализ режимов работы канала при неравномерном движении потока воды: в нем. Для выбранных параметров: канала трапецеидального сечения был выподнен расчет - неравномерного -движения воды при устёневке — на водовышусках вдоль трассы канала стабилизаторов расхода воды. По результатам расчетов были построены кривые свободной поверхности потока. как для случая нормального режима работы стабилизаторов, когда. йза <И ЗЙе(Йшеойше - МинИМальное и максимальное наполнения перед стабилизатором) (рис.4), так и для случаев наполнения в транзитном канале йщ ?й И й>йе ° (рис.5). При этом симелось — ввиду, что наиболее распространенный случай изменения расчетных. наполнений в звене каскада имеет место, когда происходит отключение из работы одного или нескольких водовыпускных сооружений. При этом увеличивается наполнение в канеле. Другой случай изменения режима работы звена каскада канала — это уменьшение расхода, поступающего в звено каскада. Из практики экспдуатации систем каскадного регулирования известно, что. величины таких неучтенных расходов иногда достигают 30% расчетных. Рис.4. Кривые подпора воды в звене-каскада: | — нормальный режим габоты звена каскада; 2 — увеличение расхода в конечном створе при неизмен- . ном в начальном; 3 — уменышении расхода в начальном створе. К 42000 —0 Эб $0 ""Шщ...д... 200 4000 Рис.5. Кривые нодпора воды в звене каскада: } — одновременное умеиьшёнив расхода вначальном и конечном стверах; 2 — уменьшение расхода в конечном створе и увеличение в начальном створе. Выполненные расчеты наполнений в канале позволили сделать вывод, что при выбранных габаритных размерах и расчетных расходах транзитного канал& стабилизаторы нвиболее рациенально располагать вдоль звена каскада на расстоянии. от нижнего створа: 0291 1 < 1, < 013 /, ® тде / - длина звена каскада канале; /,- расстояние от конечного створа до створа, в котором устенавливается стабилизатор расхода. ' Денные рекомендации имогут использоваться при других габаритных размерах каналов трапецеидального сечения при использовании данного типа стабилизеторов расхода воды, что подтверждается расчетами, и наполнениях в кенале й, <10 м. При нормальных наполнениях в канале & >1.0 м и других конструкциях стабилизаторов расчет по определению нанболее рациснального местоположения водовыпусков ло длине звена каскада необходимо повторить для требуемых & аналогично провеленному в данной работе. Проведенный в вастоящей главе анализ прирашений отводимых расходов воды по длине звена каскада в аварийных режимах работы стабилизаторов позволил также сделать вывод о возможности их использования в системах каскадного регулирования для целей пропуска излишков воды в аварийных ситуациях. Такая возможность лолжна предусматриваться ва — стадии проектирования системы водораспределения. Это позволит минимизировать число — дорогостояших — катастрофических — водосоросов на — системах водораспределения предложенного типа. Третья. глава посвяшена описанию динамики процессов в объектах регулирования систем водораспределения с гидравлическими стабилизаторами расхода воды. Для выявления особенностей динамики — процессов в — объектах регулирования были проанализированы изменения наполнений в звене каскада системы водораспределения с гидравлическими стабилизаторами расхода воды,