14
7 от
Иа 
К’у(ісд' Гж‚‘ 
‚ 
()
Рде 
К 
— коэффициент, зависящий о* формы частиц и характера
движения кидкостТи, ДЛЯ шарообразной формы при тур-
булентном режиме потока К=50;
}\ е — удельные веса твердых частиц и ВОДЫ ,
Скорость восходящего потока Цв для нормального выноса пес-
ка долана быть в 1,5-2 раза больше скорости свободного падения
или удовлетворять следующим условиям:
Цва (1,5 + 2,0) * Цга Р — (15 + 19) сы/с.
Величина ( 15+19) сы/с установлена по результатам расходо-
метрии скважин, Зная расход потока, формируемого в разной части
фильтра, и диаметр фильтрового каркаса, легко рассчитать действи-
тельную скорость воды на любом сечении фильтра,
—<
- Обработка результатов расходометрии скважин, по З, А. Грикее-
вичу, Д.Петерсену и другим, позволила установить оптимальное
вначение скважности ( 7 ) фильтрового каркаса, которое равно
20-25% при 6 = 0,075. 
1
Фильтры с щелевой и дырчатой перфорацией при одинаковой
скважности имеют, примерно, одинаковые сопротивления, В0 при учи-
тывании реальной возможности быстрой закупорки дырчатых отверс-
тий частицами гравийно-песчаной обсылки для вертикального дрена-
ка рекомендуется щелевой фильтровой каркас с размерами щели
4-6 мм по ширине и 200-250 мм по длине,
Диаметр фильтрового каркаса, при котором обеслечивается ла-
минарное движение потока при подходе к фильтру, рекомендуется 
л
определить по формуле
*
С{‹р 
# 
‚ 
@тах 
. 
`
К 
_.72'.[9‚.7‘_ 1_%0„_. (1‚54_1‹3) 
‘2)
Глава завершается технико-зкономическим расчетом предлагае-
мых рекомендаций. Использование "Методики расчета конструктивиых
Элементов водоприемной части скважин" и оптимального состава
гравийно-песчаной обсылки способствовало:
- обоснованию необходимости выбора длины фильтрового карка-
са в пределах 20+25 м против 5540 м, принятых в проектах;
‘
45
е 
- сокращению сроков строительных откачек до 8-10 сут.
против 25-50 сут, набиюдаемых до внедрения рекомендации,
= улучшению работы гидромеханического оборудования за
счет предотвращения пескования или снижения его интенсивнос-.
ти, что позволило уменьшить ватраты на капитальный ремонт и
овязанные с ним мончажные работы;
- резкому снижению случаев заиления сквахин и, следова-
тельно, их очисткКИ;
— уменьшению сопротивления фильтра, что дало ВОЗМОЖНОСТЬ
увеличить удельные дебиты скважин и снизить затраты Электро-
Энергии на подъем ВоОДдЫ»
В целом экономический зффект от внедрения оптимальных
конструктивных параметров водоприемной части вертикального
дренака, рассчитанный по типовой методике ( лд = Е °лК + АЙ),
составляет 1254 руб. на одну скважину.
ГлАВА 5. Соверщенствование технологии строительства -
важный фактор повышения надехности скважин вертикального дре-
нажа, 
:
В данной главе изложены результаты исследования и реше-
ния вопросов влияния различной технологии строительства высо-
‚ `кодебитных скважин на их работоспособность, эксплуатационные
и телнико-акономические показатели систем вертикального дре-
нажа и на их основе - разработка рекомендации по выбору наи-
лучших методов бурения насосных колодцев, обеспечивающих ми-
нимальные калитальные и Эксплуатационные затраты,
Технология строительства скважин вертикального дренажа
методом прямой (с применением глинистого раствора) и обратной
промывки освещена в работах В.М. Гаврилко, В,С. Алексеева, В. Д.
Бессокова, Д.И.Соляника, м. Д. Ковацюка, А.Я.Нищименко, В.П.
Ткаченко, Д.Н.Башкатова, Х.И.Якубова @ др.
В 1969-1975гг. автором данной работы проводились широкиё
натурные исследования техиологических процессов строительст-
ва внсокодебитных скважин, построенных методом прямой и обрат--
ной промывки в различных природно-хозяйственных условияхе В
процессе строительства проводился детальный хронометраж всех
операций, связанных © бурением и строительной откачкой. Осо-