давления Ф; учитывая, что
последнее направлено в дан-
ном случае перпендику'ляр—
но откосу (кстати, почему?)
и стремится, таким образом,
к выпору грувта, получаем
следующее условие предель-
ного равновесия:
° @, -Е, “Ф)вр=б, -,
(8.3)
тде р — угол трения;
знаками лит
обозначены состав-
ляющиесил, нормаль-
Рис. 8.2. Схема оценки подводного вы- 
ные и касательные
пора грунта 
к откосу.
Помня, что для единичного объема грунта 1С — в! — У, а
1Ф1 =%, Г, приходим 
к равенству
(Ув сов @, —) Г) &р =у, 5а о,,, 
(8.4)
где @, — предельный угол откоса, устойчивого на выпор.
Таким образом, для определения предельного угла @, необходи-
мо знать градиент фильтрации вблизи откоса, который можно пред-
варительно получить на профильной бумажной модели.
Более сложный характер приобретают фильтрационные дефор-
мации на незатопленном откосе (рис. 8.3). Здесь, наряду с выпором,
развивается процесс сноса частиц грунта с поверхности откоса под-
земными водами, вытекающими на эту поверхность. Процесс этот
называемый оплываникем откоса, в конечном счете и определяет его
устойчивый профиль, в частности, предельную длину языка оплыва-
ния 
Гоуд: Теорией доказано [22 ], что величина 
/„ для данного грувта
однозначно определяется удельным притоком кО 
откосу д,, который и
является, таким образом, основным исходным параметром для про-
тгноза деформаций.
Для подземных горных выработок одну из наиболее опасных
фильтрационных деформаций представляет собой прорыв подзем-
ных вод через водоупорный защитный слой. Например, для горизон-
тального штрека (рис. 8.4) предельное условие равновесия для приз-
мы АВСР имеет вид
б+гтр =Г, 
(8.5)
456