342
фильтрации из канала имеют вид (Васильев и др., 1970)
АЬ(х, ) = ЛЬ, - Noх. 1)], 
(7.37)
К 
Ь 
Во -
(2:13 _ (па, + 0)(Ё1 + В 
— 
В) [Мч(т)]‚ 
(7.38)
где М(х,т) и Мд(т) — табулированные функции, значения которых при-
водятся в работе Рудакова (1987).
При длительной эксплуатации канала с постоянным уровнем воды в
нем величина повышения уровня грунтовых вод, вызванного подпором,
асимптотически стремится к предельным во времени (конечным) значениям
АБ, . В случае полуограниченного пласта 
(рисунок 7.4, а) и при непрони-
К 
У 
уогр 
рису 
Р 
Р
цаемости границы пласта-полосы Х = ], (рисунок 7.4, в) в пределе имеем
А. = Лб.. В пласте-полосе с обеими проницаемыми границами 
(рисунок
К 
0 
Р 
Р 
рису
7.4, 6) АБ рассчитывается по формуле
(0 - х)No(5б0/т))
О ®(Ьо 
/ 
)+ )
7.5. Равномерное напорное движение в трещинах
противофильтрационных облицовок
Исследованиями фильтрации через трещины противофильтрацион-
ных облицовок занимались С.Г. Хлебников, М.Р. Разумовская, Р.М. Горба-
чев и другие. Г.М. Ломизе (1951) были проведены исследования гидравли-
ки горизонтальных трещин бетонных конструкций гидротехнических со-
оружений.
Задача напорного движения в трещинах облицовки рассмотрена в
гидравлической постановке также в работе (Косиченко, Полубедов, 1999),
которая приводится ниже.
Установившееся движение жидкости через сквозную вертикальную
трещину облицовки можно считать равномерным. В этом случае можно
воспользоваться известным в гидравлике уравнением равновесия жидкости.
Рассмотрим элемент бетонной облицовки, содержащий сквозную вер-
тикальную трещину (рисунок 7.5).
При этом предполагается, что движение является установившимся
напорным. Стенки трещины будем считать параллельными плоскими. Обо-
значим через бо толщину облицовки, а через О — ширину раскрытия тре-
щины. Выделим столб жидкости абсй в трещине и укажем силы, дейст-
вующие на него.
Сила гидростатического давления, действующая на столб жидкости в
трещине сверху будет равна
Р, = р| 6. 
(7.40)