описываёмый, как это слёдуёт из уравнений (17.27) и (18.19), при © = 0 (нет конвекции) зависимостью 2 М 68 —сп‚іЁЁ)“ дх* д в которой коэффициент. температуропроводности @; = М/Сп, ; СТАНО- вится аналогом коэффициента Эм, /п, (см. разд. 18. 5) Однако в абсо- лютных значениях этих коэффициентов аналогии нет ` [31]: = = 0,02—0,1 м*/сут, Р, == 0,01—0,08 м*/сут, что на два-три порядка выше, чем значения аналогичных параметров массопереноса. Это резко меняет соотношение между конвективной и кондуктивной составляю- щими, значения параметра Ре уменьшаются, размер зоны дисперсии 2Ахп оказывается соизмеримым сдлиной фронта вытеснения, и необ- ходимость учета продольной дисперсии в тепловом потоке возрастает. Повышается также и роль макродисперсии теплового потока в гете- рогенно-блоковой среде. Рассмотрим использование закономерностей распределения тем- пературы в разделяющем глинистом слое, где на кондуктивный теп- ловой поток (возникший вследствие влияния геотермического гради- ента) накладывается вертикальный водообмен, для определения ско- рости о, последнего. Имеем 154 ] два водоносных пласта с температу- рой @, и @,, разделенных слабопроницаемым слоем глин . Напоры в пластах различны, и существует перетекание с. неизвестной ско- ростью 0,. Примем единичный тепловой поток 4; стационарным. Он описывается уравнением (17.12), которое при объемной теплоемкости сь после разделения переменных имеет вид а0 _ @ах с„0,9 — 46 ь Принимая ^ == сопз, после интегрирования получаем 1п(6—-— % )=—;— +А. (18.20) ©вг ©вг По граничным значениям температуры на кровле (г == т, ® — @,) и подошве (г == 0, @ = 0,) глин найдем постоянную интегрирования 1 9 А == —=— 1!'1 60'——' 6: ©в Св?2 и после подстановки её в уравнение (18.20) и преобразований получим выражение для теплового потока , — © = ь, Г0, — — — ® — е —- боб [ ° ехр (сьдот/\) — 1] Подставив затем значения`А и Че в зависимость (18. 20) и вводя _© — ®) Ы (61— о) ле _—__ЗР_(СЁ@_:Ё_‚- (18.20а) ехр (съдат/2) — 1, относительную температуру Аб = ‚ получим уравнение - 322