`такой подход приводит к завышению расчетных зна-
` чений сейсмических ускорений.
: 
Расчет устойчивости верхней части плотины произ-
водился при величине ускорения 0,154. При этом наи-
` более угрожаемое состояние верхового откоса получено
при отметке гребня 388 м, 
а 
низового откоса 
— при
отметке гребня 376 м.
Рис, 37. Поперечный разрез плотины Мапгла с указаннем геологи-
/ цеской структуры, распределения сейсмических ускорений н типич-
! 
ных поверхностей обругиения.
‚ 
1 — укатанный песч: 
тип А; 2 — укатанный песчаник © глиной; 3 — ука*
танная глина; 4 — укатанный песчаник, тип В; 5— переходная зона; 6 —
я ыНиНе: аннна ‘избросках & — перховой ‘банкст;. 9 — чизовой банкет;
/0 — аллювий речного дна; // — скальное основание: 12 — гаинистое основ:
на оан 
ная поверхность обрушения: No — распредсдение сепсми-
ческого коэффициента; 14 — расчетная вел! 
а=0,114.
Расчеты осуществлялись © ПоМОЩЬЮ ЭВМ. В соот-
`ветствии с предложением Бишопа учет горизонтальных
сейсмических сил производился путем поворота иссле-
‘емого отсека обрушения на угол @, определяемый ве-
а/й, где а— расчетное сейсмическое уско-
рение и д— ускорение свободного падения. Этот прием,
ранее использовавшийся Терцаги, значительно упростил
у 
95