ебольшой 
(около 0,04@). 
Однако аналогичное земле-
трясение в наименее удаленной точке граничного участ-
ка сброса могло вызвать более высокие ускорения, ко-
‘торые 
были 
определены 
с 
помощью 
`иптерполяции
` (рис. 36). На расстоянии 50 км от эпицентра 
(прямая
`В—В) получено ускорение грунта, равное 0,1д. Эта ве-
личина и была принята в качестве расчетной
Согласно принятым в 1959 г. нормам расчета гидро-
сооружений анализ устойчивости откосов плотины Манг-
ла производился с помощью квазидинамического мето-
09
100 
[ 
0
Эпцентро о расстотние, мили
Рис. 36. График зависимости сейсми-
ческого ускорения. от расстояния.
а. Действующие на неустойчивую часть откоса сейсми-
еские 
силы 
считались 
направленными 
горизонтально.
численно равными произведению массы рассматривае-
ой части откоса на расчетное ускорение. Основные не-
остатки этого метода состоят в том, что он не учиты-
аст 
динамического 
характера 
и 
кратковременности
действия сейсмических сил и не дает возможности опре-
делить величины деформаций откоса, вызываемых зем-
летрясениями, а также не принимает во внимание вер-
тикальную составляющую сейсмического ускорения, ко-
торая может составлять 30% и более от горизонтальной.
Кроме того, не учитывалось изменение прочности водо-
насыщенных 
груптов 
и 
материалов 
при 
сейсмических
воздействиях за счет влияния порового давления, кото-
рое в земляных плотинах почти совсем не изучено. Не-
смотря 
на 
отмеченные недостатки, 
статический 
метод
засчета устойчивости откосов был принят при проекти-
›овании плотины Мангла из-за отсутствия других, более
‚`обоснованных и достаточно разработанных методов.
В результате расчетов были получены значения ко-
эффициентов — запаса - устойчивости 
при 
сейсмических
93