пень рассеивания порового давления. Учитывая большие
размеры 
сооружения, 
длинные 
(около 
366 м) пути
фильтрации вблизи его основания, а также относительно
небольшое различие между прочностью дренированного
и недренированного материала при циклической нагруз-
ке, было принято предположение, что во время земле-
трясений дренирования 
материалов ядра 
плотины 
не
происходит.
Приближенная оценка прочностных свойств камен-
нонабросных 
материалов производилась 
на основании
сопоставления с известными характеристиками подоб-
ных материалов меньшей крупности в условиях стати-
ческого 
и 
динамического пульсирующего напряжения.
%
95 
_со
а 
о 
-
&
+00.
100,
й
®
1
10
(0
08
*
Г
2
9
+00.
- 
®
Рис. 33 Результаты исследований и расчетов плотины Оровиля на
сейсмостойкость,
а— сопротинление сдвигу материала у!
вы откоса 
300 мм; 
6 — зависимость.
коэффициента _ для’плоскости скольжения, проходящей от ПОДОШВЫ
то откоса на 
расстоянии 300 м; 
/ -- при статическом. нагружении в 
недр‹
рованном состоянни; 
2 — 
при пульсирующей нагрузке (50 цикаов/сек). 
в педре-
нированном состоянии; 
@— при статическом 
нагруженни 
в дренированном о-
стоянни; Ф — угол внутреннего трения,
а 
от 
сейсм
С этой целью было произведено определение цикличе-
ских напряжений, приводящих к разрушению или зна-
чительным деформациям образцов грунта за 60 циклов
нагружения 
в 
условиях 
недренированных 
испытаний.
Предполагалось, что отношение динамической 
прочно-
сти грунта к его статической прочности 
при дрениро-
ванных и недренированных испытаниях является таким
же, как для других 
несвязных 
матерналов, имеющих
сопоставимые характеристики. На рис. 33,а приведены
полученные с помощью этого способа данные о проч-
ностных свойствах материала упорной призмы на рас-
стоянии 300 м по горизонтали от подошвы верхового
88