В докладе А. С. Стоуна и Е. С. Смита (Д-15) при-
водятся результаты анализа сейсмостойкости ограждаю-
щей дамбы хвостохранилища (рис. 29,а) с учетом его
предполагаемого расширения (рис. 29,6).
Таблица 9
Сопоставление методов расчетов устойчивости верхового
откоса_ плотины
Коэффициент
‘запака 
нли
‚Метод. расчета 
Ускорение 
СенАНеЙ
смещение
Традиционный статиче- | 0,069 @ постоянное по вы-| 
— 1,22
ский метод. 
соте
Метод, основанный 
на | 
Изменение 
ускорений — от| 
— 1,36
‘учете _ реакции — плотины 
|0,06 @ на вершине до нуля 
‘
как упругого тела 
в оспомания. о грофиком ла 
\
С,
Р иаененно ' ускоранй? 
кю| -— : 
1
трапеции от 0,06 @ на вер-
шине до 0,02 @ в основании 
‘
Динамический _ метод 
© 
‚
учетом _ перемещений: 
.
симметричный — Сдвиг 
— 
10 е —
несимметричный сдвиг` 
— 
40 см.
Дамба 
образована 
из 
механически — разделенных
частиц отходов пород («хвостов»), получаемых при гор-
ных разработках. Она имеет высоту 40 м при заложении
наружного откоса 1:4. Крупные хвосты представлены
среднезернистым 
песком, 
откладывавшимся 
гидравли-
чески без последующего уплотнения. Средняя величина
относительной 
плотности 
песка 
равнялась 
примерно
55%. Материал дамбы был достаточно хорошо дрени-
рующим, благодаря чему можно было не опасаться зна-
чительного развития порового давления при землетрясе-
ниях. В основании дамбы залегает слой естественно от-
ложенных, 
хорошо 
отсортированных — аллювиальных
пород сравнительно небольшой мощности, подстилаемый
скальным основанием.
Сооружение расположено 
в 
сейсмически 
активном
районе Чили на расстоянии 80 км от участка активного
сброса, который в последние десятилетия явился источ-
ником возникновения нескольких разрушительных зем-
летрясений.
76