о обычным правилам с учетом воздействия основных
‘ических нагрузок при соответствующих коэффициен-
запаса. После этого с помощью метода конечных
‘инамических напряжений в различных точках пло-
от воздействия горизонтальной и вертикальной со-
вляющих ускорения при заданном расчетном земле-
сенин. 
Для 
выбранных 
точек 
в 
теле 
плотины
‘еляются кривые изменения 
всех компонентов на-
ений, подобные приведенным на рис. 23. На основе
иза этих кривых выбирается средняя величина на-
`('‚ геского расчетов производятся испытания образпов
гру нта на трехосное сжатие. При этом вначале образец
грунта 
подвергается действию заданных — статических
щян‹ений‚ уровень которых определяется статическим
асчетом. Затем он 
подвергается действию динамиче-
ских напряжений, уровень и количество циклов которых
пределяются по данным динамического расчета. Глав-
е деформации каждого образца в конце 
испытаний
иписываются соответствующему конечному элементу.
им образом, можно найти распределение деформа-
в теле плотины, После пересчета этих деформаций
мещения узловых точек можно получить график пе-
(ещений различных точек плотины. Если полученное
ё;‚зу:хьтате такого расчета изменение геометрии пло-
'ны окажется неприемлемым, то ее начальная геомет-
ня изменяется и расчет повторяется вновь до тех пор,
ока не будет найдено приемлемое решение.
В настоящее время не имеется объективных данных
\ля — определения 
критериев допустимых _ деформаций
а 
основе изучения
‘дения плотины Оттер Брук в период строительства
(1966 г.) установил, что предельная допустимая
формация 
подобного сооружения достигается тогда,
эгда средняя относительная деформация вдоль любой
‚поверхности обрушения будет равна примерно 13%. Эта
‚величина в первом приближении может служить крите-
допустимой 
деформации для 
плотин из 
местных
териалов 
при 
их 
расчете 
с 
использованием 
метода
онечных элементов.
‘рьезные повреждения во многих плотинах, возво-
Мых из материалов с «хрупкой» характеристикой, мо-
67