@; 
— глубина воды у арки #, фут;
‹ю — объемный вес воды, фунт/фут®;
д — ускорение свободного падения, фут/сек?;
С, С», С» С, — постоянные интегрирования,.
Для первой формы С,=99/1; С»=0187; Са=0,0278;
Су==0,198; С;=0,198.
Для второй формы С:=875; С»=0; Са=0,0278; Су==
=0,230; Су=0,095.
Вязкое сопротивление 
(демпфирование) 
на основа-
нии исследований Окамото принимается равным 5% кри-
тического. Величина объема присоединенной воды в соот-
ветствии с исследованиями Вестергарда, Цангара и Зин-
кевича и Натса принимается по зависимости
т
о—- И,
где А — максимальная глубина в водохранилище, а у—
расстояние по вертикали от отметки поверхности воды
до рассматриваемой отметки.
Для второй формы 6 определяется зависимостью.
1 ууу 25
в= 
- ИМ 
т
тде — длина линии контакта воды © напорной гранью
плотины, а х -— расстояние от осевой вертикальной пло-
скости плотины (рис. 13).
При определении расчетных ускорений для районов,
тде не регистрировались землетрясения, принимают уме-
ренную интенсивность с ускорением 0,1 
@ (для скальных
оснований). Для очень сильных землетрясений эту ве-
личину увеличивают в 3,5—5 раз и вводят коэффициент
эффективности для арочных плотин 0,6, и, таким обра-
зом, получают (0,1 @) › (3,5) › (0,6) =0,2д. Максимальные
‘ускорения могут иметь место в пределах периодов 0,15—
0,6 сек.
Динамическая нагрузка в какой-либо точке плотины
прямо пропорциональна вызванному смещению (проги-
бу) и приведенной массе в этой точке. Приведенная мас-
са включает как массу сооружения, так и присоединен-
ную массу воды. Для определения динамической нагруз-
ки первой формы относительный динамический прогиб
в каждой избранной для расчета точке умножается на
эффективную массу, соответствующую этой точке. Для
36