Отметим, что фигурирующая в последней строке ве-
личина л/ — некоторый весовой коэффициент, который.
должен подбираться эмпирическим путем.
‚ 
С целью обоснования выбора способа суммирования
реакции плотин на землетрясения (схемы { и 2) опреде-
лялись 
строгим 
методом 
и 
с 
помощью 
спектраль-
ного метода при использовании различных формул для
суммирования 
(табл. 5). 
&
В расчетах сейсмическое
воздействие было задано
в 
— виде 
акселерограмм
трех 
калифорнийских
землетрясений: 1) Санта- 
@
Барбара, 30 июня 1941 г.
(максимальное ускорение
0,24 @, 
продолжитель-
ность 
10 сек), 
2) Тайт,
91 июля 1952 г. (соответ- 
2
ственно 0,18 
д и 24 сек) и
3) 
Эль-Центро, 
18 
мая 
‚
1940 г. (0,232 и 30 сек).
Поскольку — бетон 
обла-
дает — относительно — не- 
, 
Р 
0
большим внутренним по- 
% 
Ч
тлощением, величина 
ко- 
Рис. 
10. Максимальные радиаль-
ные смещения 
г 
по 
высоте 
цен-
эффициента затухания 
В — тральной консоли (при землетря=
расчетах — задавалась 
в — сеини 3, действующем 
в направле-
пределах от 
О 
до 
0,10 
иии 
верховой Грани_для различ-
критического, 
ных коэффициентов С затухания).
В докладе приводятся некоторые результаты расче-
тов, произведенных путем пошагового 
решения общего
уравнения (6) с помощью ЭВМ. Показывается, что из-
менение коэффициента С затухания в пределах от 0,04
до 0,10 сравнительно мало влияет на результаты расче-
та; для 
иллюстрации этого положения приводятся 
кри-
вые (рис. 10) смещений центральной консоли под вВоз-
Ёействисм одного из землетрясений при С=0,04; 0,07 и
‚10.
Напряженное состояние 
плотин 
исследовалось 
при
различных углах 
между направлением 
сейсмического
воздействия и осью каньона, ‘причем оказалось, что мак-
симальные арочные напряжения для углов, отличных от
нуля, никогда не превышали получаемых при чистом про-
дольном сейсме. В качестве примера на 
рис. 
11 
пред-
31