(при диаметре трубы @”, отсчитываемом в дюймах), которая дает согласующи-
еся результаты с расчетами по формулам Ф. А. Шевелева для новых труб.
Для перфорированных труб З. Шимон [39] рекомендует определять коэф-
фициент сопротивления по формуле
› = ММ 
(8.7)
где Л, определяется при отсутствии перфорации, а Л, зависит от скважности
перфорации ф, причем эта величина определяется по следующим данным:
Ф 
0,02 
0,05 
04 
0,15 
025
Ла 
0.002 
0.003 
0.004 
0.005 
0,006
Имеется ряд решений для определения элементов потока в сКважине с учетом
гидравлических потерь внутри скважины и фильтровых отверстиях. Однако
эти решения содержат довольно`жесткие допущения о контакте фильтра с пла-
стом: в работах [6, 14, 38] принимается, что ва стенкой фильтра (в фильтровой
обсыпке) напор по высоте фильтра постоянен, а в работах [11, 15] для связи
напора в скважине (или за стенкой фильтра) с напором на внешнем контуре
филътрационного потока используется уравнение Дюпюи. Это предполагает
послойный характер фильтрации в пласте независимо от распределения напора
по высоте скважины.
Решение задачи фильтрационного потока во внешней области скважины
с учетом гидравлических потерь внутри скважины (при отсутствии потерь на
стенке скважины, т. е. при } — со) можно получить [31], исходя из предполо-
жения о возможности аппроксимации распределения скоростей течения #,
внутри фильтра скважины длиной / и диаметром й, полиномом вида
иг=%=(1—-ос)2 --02*, 
2—'—”—-%.- 
(3.8)
!
тде п, — скорость в верхнем сечении фильтра (г; = 40/па$), @ — параметр
определяемый путем приближенного совместного решения уравнения (8.5)
и уравнения фильтрационного потока.
Для совершенной скважины (при 1 = т) в однородном напорном пласте
таким путем получается следующее выражение для параметра @;
_ в— ВЫ4АС ,
Э24 
› 
(8'9)
А — 0,068 +-0,053 & 
С—=0,15 -0,1 А.,
в — 0476 + 0147 & 
* + 0,62 о- 
(.9а)
ыо 5
Для оценки величины @ при сравнительно небольших проявлениях гидра-
влических факторов (при а « 1) это выражение можно упростить, поскольку
при этом должны быть АС « В?® и, кроме того, при определении В в (8.9а)
можно пренебречь двумя первыми членами. Тогда
л, С _ 
Мт 
КтОс
а< - = 16 (0,75+ З )—4_т 
(8.10)
вдс 18 о
213