с учетом капиллярной зоны приведено в работах [19, 221. Эти данные показы-
вают, что характер графиков прослеживания в этом случае остается примерно
таким же, как и при учете влияния вертикальных сопротивлений.
2.3. Методика _ интерпретации опытных откачек
Рассмотрим теперь особенности интерпретации откачки в потоке однород-
ного или горизонтальнослоистого строения, при обосновании которых необ-
ходимо исходить из того, что на процессы формирования воронки депрессии
при откачке в безнапорпом потоке оказывают существенное влияпие вертикаль-
ные сопротивления и динамика гравитационной водоотдачи, относительное
значение которых зависит от фильтрационного строения потока. Наиболее
сложный характер формирования безнапорного потока при откачке имеет место
в непосредственной близости от скважины (примерно на расстоянии до поло-
вины мощности потока), где структурные деформации потока существепно
зависят от его строения по вертикали и трудно поддаются математическому
описанию. На большем удалении от скважины поток приобретает более смо-
койный характер. и для его описания может быть использовапа схема пере-
текания, в которой связь между снижениями среднего напора в пласте и уровня
свободной поверхности выражается уравнениями (6.4), приближенно учитыва-
ющими вертикальные сопротивления гравитационной и капиллярной зоны.
Соответственно среднее понижение напора потока при откачке с постояннымМ
дебитом выражается уравнениями для двухслойного пласта, в которых фактор
перетекания В имеет общее выражение
в— ]/Т 
( +-), 
(6.47)
где К, и т; — коэффициенты фильтрации и расчетная мощность потока но вер-
тикали; @ — параметр экспоненциальной зависимости (1.23) для изменения
коэффициента водоотдачи.
При относительно однородном строении потока по вертикали напоры
в основном пласте соответствуют среднему по сечению напору, который теоре-
тически фиксируется на тлубине 0,42}, нод свободной поверхпостью, а фактор
перетекания имеет выражение (6.47) при т == й/3 и Т == Кй).
Кроме того, вблизи скважины должны быть учтены изменения напоров по
вертикали, 
связанные 
с искривлепием свободной поверхпости. Для этого
согласно (6.41) к замеренным понижениям напора должны добавляться вели-
чины 0,5АН, где АН определяется по формуле (6.40) при высоте высачивания,
рассчитываемой согласно (6.36), причем в первом приближении для расчетов Ь„
можно задавать Ц = 125 .йо, а затем уточнять величину (2 используя значение
коэффициента фильтрации‚ полученное в первом приближении. Как следует
из (6.40), на расстоянии от центральной скважины, примерно равпом глубине
нотока Й,, поправки АН оказываются уже несущественными, и поэтому при
® й, можно считать $ = $,. После введения поправок в понижения напора
дальнейший расчет ведется по тем же зависимостям, что и для двухслойного
строепия потока с постоянной проводимостью, соответствующей ее исходному
значению 7.
При горизонтальнослоистом строении безнапорного пласта, представлен-
ного слоями близкой проницаемости (обычно песками различной крупности),
понижение среднего по сечению напора 5 фиксируется только совершенными
наблюдательными скважинами (полностью вскрывающими водоносный пласт),
168