Копр рекомендуется пользоваться контрольным соотношением: В;р) = АМр Практика показывает, однако, что во всех вариантах точность оценок резуль- тирующего параметра ,); бывает невысокой. При попытках определения проводимости по рассматриваемым здесь участкам временных графиков ре- зультаты могут оказаться вообще нереальными. Как правило, надежные оценки основных параметров (проводимости и пьезопроводности) трещиновато-пористых пластов могут быть получены лишь при достижении на индикаторном графике четко выраженного третьего участка, имеющего прямолинейную асимптоту (см. рис. 42). Последняя, согласно (4.77), отвечает суммарной проводимости трещин и объединенной ‘водоотдаче блоков и трещин, так что по разнице наклонов первого и третьего участков можно оценить относительное значение проницаемости блоков в общей величине про- водимости пласта. При наличии подобной асимптоты параметры пласта могут быть определены стандартным графо-аналитическим методом для напорного изолированного комплекса. Контроль выхода графика на асимптоту осуще- ствляется по степени соответствия его уклона величине проводимости, опре- деленной для конечного этапа откачки по формуле Дюпюий для двух ближних наблюдательных скважин. Часто приближение к асимптоте идет не оченъ бы- стро, так что значения проводимости и пьезопроводности при относительно кратковременных откачках оказываются завышенными. С этих позиций Б. В. Боревский [3, 4| предлагает использовать для контроля комбинирован- ные графики 5 = /(1@ #/7?), которые должны выходить на одну общую расчет- ную асимптоту. Но индикаторному графику примерно оценивается характерное время запаздывания #, # {4/Ву, которое для большинства пластов вполне может перекрываться реальной продолжительностью откачек [4, 11]. Однако для крупноблочных трещиноватых пород, в которых проводимость определяется трещинами, отстоящими друг от друга на многие метры, откачка часто вавёр- шается до выхода индикаторного графика на последний участок. В таком ва- риавте проводимость пласта может весьма ориентировочно оцениваться по формуле Дюпюи, после чего определяются параметры блоков &1);. Для этого, как и в предыдущем случае, приходится использовать оценки по формулам, построенным для идеализированной схемы равномерно-слоистого пласта, п. 2, $ 2, гл. 5 *, сколь бы мало убедительными они не представлялись. Для даль- нейшей расшифровки параметра &,1)} можно использовать данные лабораторных компрессионных и фильтрационных испытаний. ` В делом, рассмотренный выше характер индикаторных графиков в трещи- новато-пористых породах на практике часто проявляется весьма нечетко вслед- ствие влияния различных осложняющих факторов. Перейдем поэтому к рас- смотрению наиболее характерных аномалий в основной расчетной схеме. 1. В связи с возможностью перетока воды между отдельными водопроводя- щими трещинами вдоль ствола наблюдательной скважины, в неравномерно (по вертикали) трещиноватых породах расчетные понижения будут распре- деляться иначе, чем это диктуется основополагающей предпосылкой о плано- вости фильтрации. Поэтому в комплексах таких пород, аналогично неравно- мернослоистым пластам, наблюдательные скважины будут давать приемлемые для интерпретации результаты лишь в условиях квазистационарного режима. * Наиболее просто обработка проводится по асимптотике (4.58а), которая в данном случае должна быть выражена достаточно четко. 134