В каждый данный момент времени отношение расхода перетекания к рас-
ходу скважины равно
%” = {1 — ехр (—1), 
(4.49)
т. е. при
1:»——-——->20 2,5 
(4.50)
почти весь расход (более 85—90%) обусловлен перетеканием. Для этих моментов
времени справедливо стационарное распределение понижений *:
$= „-К ()» 
7 < 1,0). 
(4.54)
Из приведенных графиков видно (рис. 21), что те участки кривых И, (п, г),
где отмечаются заметные отклонения от решения Тейса (7 == 0), сравнительно
быстро 
выходят 
на 
стационарное — реше-
иа у 
ние (4.51). Для точек, 
расположенных до-
статочно близко от дептральной скважины
и' 
(при т < 0,2—0,3),
7° 
К, () = п -*® 
(4.59)
7і_7 
г
й 
и разница понижений ©& 
(г,) — © (г,) подчи-
7 
няется логарифмической зависимости от рас-
„” 
стояния 
(погрешность 
в 
величине $ — не
более 5%). Иначе говоря, в зоне г << 0,3 пе-
7° - 
ретекание 
практически 
не 
меняет 
формы
7 
„’ 
» 
.
#’ 
об 
о@’ 
о Ибопбоп’оИ’Т 
пьезометрической кривой 
в сравнении со
случаем изолированного напорного пласта,
хотя пространственное положение 
кривой
может быть существенно отличным.
При больших значениях времени приходится учитывать снижение напоров
в смежном водоносном горизонте. Используем для последующего 
анализа
некоторые частные решения. Для случая, когда а’ <- (10 
— 20) а и и* < и*
(например, когда подпитывающий пласт является беднапорным)‚ приближенное
решение было получено методом интегрального баланса [18]. Из него следует,
что предел применимости приведенного выше решения (4.46) с погрешностью
менее 10% определяется соотношением
Рис. 21. Графики функции , 
(и, г)
т << 0, 
(4.53)
‚
справедливым при р* /и* >> 10 — 15. Для точности рекомендуется при этом
записывать в решение (4.46) вместо понижения 5 (г) величину ©5 (7) — $' (г).
Заметное отклонение от этого решения отмечается при больших снижениях
напоров в смежном пласте, примерно когда $’/5 >>0,1 — 0,2.
* Во всех оценках, кроме специально оговоренных, контрольная погрешность принята
здесь равной 10%.
92