интерпретации откачек, как правило, оказывается невозможным из-за ограни-
ченности информации о распределении понижений по площади.
Естественно, еще более заметным является влияние на распределение
понижений неоднородности низшего порядка, если 
в зону
эффективного влияния откачки попадает граница неоднородности. Характер
этого влияния прослеживается наиболее четко на простейших моделях областей
с прямолинейной (см. ранее) и круговой [20, 30] границами неоднородности
по проводимости. Исследование этих моделей свидетельствует о том, что при
различающихся в несколько раз проводимостях отдельных зон неоднородный
пласт не может быть сведен к модели эквивалентного однородного пласта.
Значение плановой неоднородности по емкостным свойствам оказывается
менее важным. Оно должно быть существенным лишь в тех экспериментах, для
которых на одних участках в области влияния проявляется упругая водоотдача,
а на других — гравитационная. Сюда относятся откачки, проводимые в усло-
виях напорно-бевзнапорного режима *, а также откачки из скважин, располо-
женных вблизи безнапорной краевой зоны напорного пласта. В последнем
случае безнапорная зона может обычно рассматриваться как контур питания
(см. решение 4.35), ибо понижения в пределах этой зоны при откачках нормаль-
ной продолжительности обычно пренебрежимо малы.
1.6. О значении. некоторых гидрогеомеханических эффектов
Приведенные в данном параграфе результаты получены как частные реше-
ния уравнения упругой фильтрации (2.3), в котором не учитывалась 
ж е -
сткость перекрывающих пород кровли пласта. 
Од-
нако, как уже отмечено в $ 1 гл. 2, при малых размерах области возмущения
это допущение должно приводить к ощутимым погрешностям в результиру-
ющих решениях. Рассмотрение системы «пласт — вышележащие породы» на
основе модели жесткой плиты на упругом основании ($ 1, гл. 2) показало [16],
что при малых радиусах депрессионной воронки (сопоставимых с мощностью
вышележащих пород М) эффективные нагрузки с,, передаваемые на водоносный
пласт при снижении в нем напоров, не соответствуют основной исходной фор-
муле упругого режима фильтрации: вблизи скважины эти нагрузки существенно
меныше расчетных (с$ == у5), а в краевых зонах области влияния их больше.
На рис. 20, для примера, приведены кривые приведенных давлений 0% =
= сс% (р) и с, = сб, (р) в зависимости от параметров р; = ВВ и р = В,
. 
4И 
на (4
гдес-нNo; В. _1/No‚Е и у — средние величины — модуля
Юнга и коэффициента Пуассона для пород перекрывающей толщи.
Из рисунка видно, что при р, = 2 расчетные давления 05 резко отличаются
от «действительных» величин в пределах всей депрессионной воронки. Заметим,
что для глубин в несколько сотен метров параметр В, имеет порядок 0,03 —-
-> 0,01 1/м, т. е. р; = 2 отвечает расчетному радиусу депрессионной воронки В
порядка 100—200 м.
Из упомянутого решения получен ориентировочный критерий продолжи-
тельности периода „, в течение которого эффект жесткости заметно искажает
формулу Тейса:
‘„ = (15—-2,5) „Ёг 
(4.41)
* Ввиду трудностей интерпретации такого рода откачек мы не рассматриваем здесь
предложенные решения для напорно-безнапорной фильтрации.
88