сжатия прогибаются вместе с ним, не оказывая сопротивления деформи- рованию. Для учета эффекта жесткости пород кровли можно рассматривать их, в первом прибли- жении, как плиту на упругом основании, претерпевающую прогиб в пределах области прило- жения депрессионной нагрузки В (области понижения напора при откачке). Такая поста- новка задачи учитывает, что дополнительная (депрессионная) нагрузка, возникающая за счет понижения гидростатического давления в пласте на величину `Асн == — }5 (г, ) (8 2, тл. 1), передается на водоносный пласт лишь частично. Некоторая доля этой нагрузки (Асж) воспринимается «жестким перекрытием» — породами кровли пласта, поэтому вместо ранее рассмотренного равенства (1.31) имеем: Асэ= у5 — Аож. (2.!) Следовательно, при сравнительно малых размерах области понижения напора при откачке предпосылка (1.31) может оказаться далекой от действительности [15]. С ростом области прогиба плиты (В) в сравнении с ее толщиной (т. е. Мощвостью пород, перекрывающих водоносный пласт) жесткость плиты, & с ней и величина Асж стремятся к нулю, и условие (1.31) выполняется со все возрастающей точностью (более детально — см. $& 1, гл. 4). Очевидно, что расчетная схема 1 служит хорошим приближением при очень слабых проницаемости и сжимаемости пород, сме- жных с опробуемым пластом. Эта же схема может использоваться для описания сравни- тельно кратковременных процессов, в тече- ние которых поступление воды из смежных пластов не успевает проявляться. У Схема 11-1 предполагает, что расход эруттлури й иииилий77? — откачки компенсируется не только упругими Ззапасами опробуемого однородного напор- Рис. 10. Схема взаимодейству- НОГО пласта, но и поступлением Вводы из ющих. пластов смежных © ним водоносного и разделяющего пластов, непосредственно из которых от- качка не ведется (рис. 10). Если считать, что проявлением упругих запасов разделяющего пласта можно пренебречь, то приходим к расчетной подсхеме ГГ-Та: дополнительное поступление воды в пласт обусловлено лишь перетеканием из смежного водо- носного пласта через несжимаемый разделяющий слой. Интенсивность пере- текания на единицу площади пласта полностью определяется тогда разностью напоров взаимодействующих пластов, изменяющейся в процессе опыта. Если к тому я:е запасы воды в питающем водоносном пласте весьма велики в срав- нении с расходами перетекания, то интенсивность перетока зависит только от величины понижения в опробуемом пласте. Неемотря на то, что реальные `разделяющие пласты обычно характеризуются довольно заметными упругими запасами, расчетная подсхема 1!-1а часто при- водит к вполие удовлетворительным результатам; ввиду влияния макронеод- породности разделяющих пород по проницаемости их упругие запасы при от- качках ограниченной продолжительности могут не проявляться в ощутимой мере и время распространения возмущения через разделяющий пласт оказы- вается пренебрежимо малым. В противном случае необходимо учитывать упру- тий режим фильтрации в пределах этого пласта. ‚ Соответственно, подсхема [1-16 предполдагает, что на ранних этапах опро- бования дополнительное поступление воды В основной пласт определяется преимущественно упругими запасами разделяющего пласта. В этот период 42 -