та —Гч @г Злг - впа — 
Рао(е-+В)- 
да гоноо 
)
©
—
э
+ Р-г: 50(а + В) - т 
'
Аналогично 
определим 
суммарную 
удерживающую 
силу,
лействующую по вырываемой 
поверхности 
и 
обусловленную.
структурным сцеплением породы
Ту = с› Элг - па › @ = лсс - Ма
ё
Подставив полученные выражения в уравнение предельного
равновесия и заменив г на й найдем значение последнего.
в= 
к, РО 
=Ю) -з 
1п ( + В) 
(10)
6,28с
где #; — коэффициент запаса.
Исследуем полученное выражение как функцию угла @ и оп-
ределим направление наиболее напряженной поверхности в по-
роде, которая является поверхностью разрушения.
Для этого представим формулу (10) в следующем виде
А=П . соза › т(@ + В),
Возьмем первую производную полученной формулы по а и,
приравняв ее к нулю, получим
В = (Псова . я о)' › @; = П. создо = 0.
Поскольку ж не равно нулю становится справедливым сле-
дующее равенство
©05да; = ( —> @ = 45°,
Таким образом, выпор породы в монолитной среде происхо-
дит под углом а == 45°.
Исследование выражения (10) как функции угла В показы-
васт, что наибольшая несущая способность основания при дан-
ной глубине заделки соответствует значению В == 0), т. ©. распо-
ложению анкера нормально к поверхности.
В отличие от ранее известных методов расчета для моно-
литных средств (Л. Н. Джиоев, А. П. Тимофеев, А. А. Борисов
м т. д.), авторы которых сопоставляют силу натяжения анкера ©
сопротивлением скалыванию по наперед заданной поверхности,
зависимость (10), выведенная на основании решений теории уп-
ругости, исходя йз сопоставления максимальных скалывающих
и удерживающих сил, обусловленных напряженным состоянием
162