показанный на рис. 
167. Водослив состоит из отдельных сек
›соединенных температурно-усадочными швами, 
:
Степень распластанности сооружения определяется, с одной с
роны, напором 
водослива, а с другой, — степенью _ устойчиво
грунта. 
`
Ширина профиля водослива в основании В превышает вы
водослива от подошвы до гребня его приблизительно в 2'/;—З ра
при / — 0,35—0,40 и К == 
1,35—1,40. Пробными — расчетами — усл
навливают также ширину В и наклон ` верховой и низовой _ гране
водослива, чтобы давление на грунт основания было более или!
нее равномерным во всех стадиях работы сооружения. 
;
Бетонный каркас водослива © жестко скрепленными. между ‹
‘бой элементами при воздействии на него снл. веса бетона, давлений
воды 
и реакции грунта испытывает поперечный горизонтальный й
продольный изгиб. 
ы
Изгибающий момент от общего продольного изгиба секции`
‚дослива по Папковичу не превышает при. этом
где:
& — полная реакция основани
1, — длина секции водослива.
Максимальная величина момента от общего поперечного изг!
не превышает: 
:
(см. 
проф. 
Папкович, 
Статический расчет бетонного карка@
плотины Сенкова). 
Ё
Продольный 
изгиб полой бетонной — плотины — явля‹
следствнем неравномерного распределения 
как 
вертикальной
грузки плотины, так и вертикальных реакций её основания. ©
зрения работы продольных стен надо стремиться к` увеличению.
ла поперечных стен, поэтому поперечные стены ставятся чаще,
продольные (например, вдвое). 
3
Однако при толщине а, крайних поперечных стен вдвое мен
промежуточных 
поперечных сте, момент от продольного 
иа
мал и не зависит от длины секции.
Общий 
горизонтальный изгиб 
плотины,
Горизонтальная сила давления воды' уравновешивается сила
трения подошвы водослива о грунт. Расчетная секция плотины
ной / принимастся за балку, нагруженную горизонтальной на
кой. Наибольший изгибающий момент при @ == 0,5 а» невелик
представляет относительно малый интерес:
аз+а
Ма 
= — да 
—р 
<