.
‚ имели бы лишь К
‘чоложительная роль сцепления много `выше, 
чем 
отрица
роль снлы $. Отсюда понятно, почему при К — 1 н / = 0,7 нера:
)Ёушимсь н одна из плотин значительной высоты, выстрое! (ны
1860 года в США на хорошей скале при тщательной цемента
тогда „как там же, в США, плотины меньшей высоты (до 92
выстроенные на посредственной скале (например, Остин в Текс
и Остин в Пенсильванни), в значительном числе 
разрушились
К=1 и / == 0,7. К этому надо добавить, что для плотин Высо
до 20—25 м опаснейшим периодом службы является проход
водка, когда относительная роль величины &, 
резко возраста
что нё имеет места при больших высотах плотин. При малых вы
что разрушение упомянутых выше массивных 
бетонных 
пло
произошло. именно во время паводков,
без внесения коэфициента 
& т. ©. формула:
в „ &(Н+6)В
заменяется теперь формулой:
® (//\› 1В
+йВ,
где. Н — No — напор.
Это изменение вполие 
логично, 
так 
как 
со 
стороны
него бъефа подошва плотины не всегда защищена 
от 
проникио
вения воды. 
Однако 
налицо 
дальнейшее 
утяжеление 
профиля
илотины; не вызванное 
и 
не 
оправданное 
практикой 
плотин0:
строения.
Итак, расчет плотины высотой до 25—35 м (этот предел рас
быть произведен для двух случаев:
1) для периода прохода расчетного паводка;
2) для периода наинизшей межени с учетом давления льда.
Высокие плотины рассчитывают лишь на второй случай. Раси
` прочности тела плотины. начинают. с определения величин норм
ных напряженнй у напорной и низовой граней плотины , и 9.
‘формуле неравномерного сжатия:
р 
М
о 
М