ГОСТР 55260.1.6—2012
Рисунок 39 — Схема приложения нагрузок от движущегося ледяного поля на
сооружение из системы вертикальных колонн
10.2.4 Силу от воздействия остановившегося ледяного поля, наваливающегося на сооружение при
действии течения воды и ветра Р., МН, определяют по формуле
Рз=(рц+ру+рі+рц‚а)Аэ 
(133)
в которой величины р( Р, Р, И Ва МПа, определяются по формулам
= 
в.1(-6 
(,2
, = 5:10°° 
уй ах 
(134)
- РУ
ру 
= 5107° 
НаУтах , 
(135)
б
р; = 9,2:10 Зн, 
(136)
— 
—8 
|,2
Рца = 210 
У, тах’ 
(137)
где удах 
— Максимальная скорость течения воды подо льдом 1%-ной обеспеченности в период ле-
дохода, м/с;
Уутах — Максимальная скорость ветра 1%-ной обеспеченности в период ледохода, м/с;
Ет — — средняя длина ледяного поля по направлению потока, принимаемая по данным натурных
наблюдений, а при их отсутствии для рек допускается принимать А., равной утроенной шири-
не реки, м;
/ 
— уклон поверхности потока;
ба и А — обозначения те же, что в 10.3 и 10.5.
При этом сила Р., определенная по формуле (133), не может быть больше силы Ё, „„ определенной по
формуле (125) при К, = 0,1.
Примечание — Расчетная ширина ледяного поля принимается по данным натурных наблюдений, а для
затворов или аналогичных сооружений — не более ширины пролета сооружения.
10.2.5 Точку приложения равнодействующей ледовой нагрузки, определенной согласно 10.1—10.4,
необходимо принимать ниже расчетного уровня воды на 0,2 И„ в зимний период, а в период весеннего
ледохода — на 0,4Л.
57