98
Так как при исгользовении формулы (2) для практических рас-
четов необходимы денные о высоте гряд, средней скорости по глу--
бине н глубяне воды нед гребнем гряды, определение которых в на-
турных условиях очень трудоемко, нами получена формула для опре-
деления внооты грялы:
[Е цав„‹/›(% - ш) й 
<(3)
где — / - глубина воды;
( - оредёяя окорость течения над гребнем;
( - неразмнвающая скорость,
Основой для этой формулы послужида обработка данных наших
нпулннх измерений к полученная грофическая зависимооть 
#- =
-{( 
4) 
относительной скорости течения @ от отноостельной
высоты гряды 
(рисунок), которая хорошо опиоывается уравне-
нием 
3
у_ та еа6 ЙЕ 
&
Необходимо отметить, что формулы (3) и (4) применимы лишь при
условни @ ® 1.46.
Принимая для определения (/; формулу .И. Студеничникова и
учитывая, что средлий диаметр донных наносов на участке прово-
лившихоя исоледовений составляет 
@ = 0,22 мм, формулу (3) для.
этого участка можно привеоти к выражению
А = д285 (0-днЬ**) . 
° 
о(5)
В таблице приведены значения высоты гряд, вычисленные по.
Формуле (5) и по формулам других авторов /2,3/. Из сравнения`
видно, что наибодее близкие результаты к данным натурных измере-
ний в услбвиях среднего течения Амудерьи деют (5) и /3/.
Результаты вычислений расхода влекомых наносов по формуле
(5) на участке исследований для входа в водозаборы АБМК и ниде
водозабора показали, что значения расходов влекомых неносов при
грядовом движении для участка исследований изменялись в преде-
лах 2,1-37% от расхода вэвешенных»
Расход влекомых наносов при грядовом движении для входа в