94
условиям и характеристикам наносов, имеют вполне двпуоп›не зва-
чения коэффициента корредяции 
— 
Уху= 0,65-0,997,
Тем не менее, диапазон изменения коэффициента К; значите-
лен, что недодустимо при проведении расчетов. Причиной тому,
до-вдимому, — ряд недостатков, присущих всем расчетным моделям,
основанным на методёх метематической стетистики, а также недо-
учет ряда опецифических факторов, относящихся непосредственно к
структурным элементам гряд,
Кооффищиент корреляпии завиоимостей, полученных по натур-
ным данным на реках (табл.Т), колеблется в допустимых пределах:
Зду= 0,60-0,6; 
для каналов Японии — у = 1,0, что указыва-
ет на существование достаточно обоонованной зависимости вида
(6) для расчета сопротивления естестненных русед. Кроме того,
отдельно для дабораторных и натурных условий была определена
пропентная доля влияния каждого фактора на величину общего сод-
ротивления (табл.2).
Таблица 2
Влияние факторов на общее сопротивление потока
Лабораторные лотки — 24,1 
13,7 — 28,3 
33,9
Реки и каналы 
14,6 
21,7 
36,7 
27,0
Анализ данных тебл,2 показывает, что как в натурных, так
й в дабораторных условиях 
примерно 
65% общего сопротивления:
складнвается из сопротивлений формы русла 
//В — и грядовой
шероховатости дна — /,/# . В опытах, проведенных в Гидравличес-
ких лотках, доля сопротивления грядовой шероховатости больше,
чем в естественных руслех.
Для предварительного расчета коэффициента гидравлического
сопротивления естественных русел с грядовым рельефом дна можно
предложить зависимость следующего вида:
% =525 [( Ра)* 
( ЁЁ)_“( #)...( н_/") ]