9г
звачений. В дельнейшем функииональная овязь (4) дополнилась па-
раметром, учитывающим грядовую шероховатость дна в виде отноше-
ния высоты гряд к глубине потока:
792-/(/»'1,-5’1‚75-.#) : 
°(Э
Отмеченнне выше данные подвергалиоь отатиотической обра-
ботке метолом прямодинейной множеотвенной корреляции © исполь-
зованием отандартной программы, разработанной для реализации на
ЭВМ БЭСМ-4М. В результате отатистической обработки были получе-
ны завиоимости для расчета коэффициента гидравлического сопро--
тивления грядового дна в следующем виде:
6— ЧРФТО] , — ©
где 
К;=/0" - коэффициент;
П; - показателъ отедени параметров полного коэффици-
ента сопротивления, 
# = 1,2,3,4;
В - ширина потока;
@ 
- средний диаметр наносов;
С - коэффициент Шези;
‘ускорение свободного подения;
Ё = число Фруда,
Кроме того, были получены отдельные зависимости вида (6)
для натурных и лаборагорных условий, определены значения пока-
зателя отепени 
П; 
‚ коофициента К; и коэдфициента корреля-
цин 
Уу (табл.Т).
С использованием 295 лабораторных данных получена зависи-
мооть вида (6) для расчета коэффициента гидравлического сопро--
тивления:
вн [е)ЧОО"0 
) о
Коэффициент корреляции лабореторных данных у = 0,26 по-
казывает на слабую зависимость принятых параметров от величины
полного сопротивления. Однако зависимости вида (6), полученные
‚для отдельных опытов, относящихся к определенным гидравлическим